Ðề: Đặt thép cho các vách

em thi chua tinh vach thuc te cho cong trinh nao ; vi em moi la sinh vien ; nhung em nghi tinh vach theo ung suat la hop ly nhat va theo S11; S22 con S12 co le de kiem tra xoan cho vach ; vay co dung khong ả
mong cac su phu len tieng

Ðề: Đặt thép cho các vách

Em hay tính thép vách bằng Prokon, thấy ra rất to so với tính bằng ứng suất. khi kiểm tra ứng suất kéo của vách các tầng trên, đặc biệt là 2 tầng trên cùng thì lại thấy thép cũng ra khá to. Các anh hay tính vách như thế nào? Bảo em với, có cách nào bố trí cho hợp lý không?

Ðề: Đặt thép cho các vách

Hi Minh,

Toi la nguoi Vie^.t Nam. Tieng Vie^.t cua toi cung nhu ban thoi nhung ma tu*` ngu*~ ky~ thua^.t xa^y du*.ng tieng Vie^.t tui khong co biet nhieu cho nen phai viet bang tieng Anh. Sau đay la mot vi du tinh toan concrete shear wall lay tu quyen sach Seismic Design Using Structural Dynamics with UBC97 Codes cua S.K. Ghosh, Ph.D. Thay sach cung hay nen post len day de anh em tham khao. Etabs 8 shear wall design manual thi cung gan giong nhu cuon sach nay thoi nhung sach nay co vi du thi doc de hieu them UBC97/CBC2001 thi cung tot thoi.

Ðề: Đặt thép cho các vách

Ðúng vậy bạn ATN-XD88CT2 trong các tiêu chuẩn Eurocodes (cho nên không ngạc nhiên lắm khi ACI và tiêu chuẩn VN không có nói tới), nhưng là kỹ-sư mình vẫn chịu trách nhiệm khi công trình ngã đổ, vì vậy nên ngươi kỹ-sư vẫn phải tìm một phép tính, dù riêng cho mình, dù dùng trong một phạm vi hẹp. Ðây là một vấn đề khó, không phải ai đã ra trương là đã làm được.

Ðề: Đặt thép cho các vách

Hi Ba'c Thu,

There is no requirement for checking local buckling of concrete members. UBC97/ACI sections 1910.12 & 1910.13 specify the procedure for design of slender columns, and sections 1914.5 & 1914.8 specify the procedure for design of slender walls. These requirements are asking the engineers taking into account the secondary moment due to P-delta effects of these slender columns/walls.

Ðề: Đặt thép cho các vách

To hacidmember:

Nhà với hệ tường chịu lực ngang, thì tường thường được bố trí suốt chiều cao công trình.

Độ dẻo chuyển vị đỉnh tường (muy)= [chuyển vị đàn hồi + chuyển vị dẻo]/chuyển vị đàn hồi (tại đỉnh tường). Muy = 1.25 thường được xem là phù hợp với kết cấu BTCT làm việc trong miền đàn hồi.

Vì ở biểu đồ quan hệ trên không có muy=1.25 nên tạm lấy giá trị nhỏ nhất muy = 2 để tra chiều dày tới hạn tường bc (thiên về an toàn) khi không thiết kế kháng chấn (công trình làm việc đàn hồi).

Ðề: Đặt thép cho các vách

Cám ơn Dungthikeco nhé, xin giải thích thêm:
"- hw: chiều cao tường (thường cũng bằng chiều cao công trình) .
- muy: dộ dẻo chuyển vị (khi không thiết kế kháng chấn có thể lấy muy = 2)."
Khi nào về cho mượn mấy quyển sách Dũng đề cập nhé.

Ðề: Đặt thép cho các vách

Chào anh Hacidmember,

Em post hình vẽ dưới đây về ổn định cục bộ của tường, anh xem có tham khảo được gì không.

Hình vẽ được trích từ cuốn "Seismic Design of Reinforced Concrete and Masonry Buildings" của T. Paulay và M.J.N. Priestley. Hình vẽ thể hiện quan hệ giữa bề dày tới hạn của tường dẹt và độ dẻo chuyển vị của nó (thường cũng là của công trình) khi thiết kế kháng chấn.

Trong hình vẽ:
- Đường nét liền và nét đứt lần lượt cho tường 2 và 1 lớp thép.
- bc: bề dày tới hạn của tường.
- lw: chiều dài tường (chiều cao tiết diện). Khi lw > 1.6h1 (h1 là chiều cao tầng 1) thì lấy lw = 1.6h1 để tra biểu đồ.
- hw: chiều cao tường (thường cũng bằng chiều cao công trình).
- muy: dộ dẻo chuyển vị (khi không thiết kế kháng chấn có thể lấy muy = 2).

Các tác giả cũng khuyến nghị không nên lấy bề dày tường nhỏ hơn h1/16. Khi chiều dày tường phải lấy nhỏ hơn bc thì phải sử dụng cột biên hoặc tường biên ở hai mép tường đang xét. Lúc này chiều dày tường bị chi phối bởi điều kiện chịu cắt.

Anh có thể tham khảo Tiêu chuẩn TKKCBT New Zealand NZS 3101.

Chúc anh khoẻ!

Ðề: Đặt thép cho các vách

Atn-xd88ct2
Bạn Là Người Nước Ngoài Ha??? Ban Có Tài Liệu Vè Tính Vách Lỏi Và Thiết Kế Nó Có Không Cho Tui Muon Dược Không A??
Cam ơn Nhé

Ðề: Đặt thép cho các vách

Gửi bác Thụ,
Bê tông không là vật liệu đàn hồi như thép nên khi kiểm tra ổn định cục bộ có hệ số nào kể đến vấn đề này không hả bác. Bác viết tay công thức kiểm tra cho em được không.
Trong trường hợp kiến trúc không cho phép tăng kích thước hoặc tạo cánh thì có thể cho thêm thép hình đầu vách vào để tăng ổn định cục bộ được không, bác có công thức tính toán vấn đề này ?.

Ðề: Đặt thép cho các vách

Bạn hacidmember,
Rất tiếc tôi ở Bỉ, chỉ có tiếng Pháp và Hà-lan mà thôi.
Còn việc kiểm tra ổn định cục bộ, thì đúng là dùng theo kết cấu thép hay dùng cho những vật liệu trong lãnh-vực đàn hồi.
Ðối với những ổn định không có trong tiêu chuẩn hay khi tiêu chuẩn không nói đầy đủ, bao giờ tôi cũng trở về kiểm định bằng phương pháp đàn hồi cả, sự kiểm định này không cần chính xác, để cho mình biết là có thể gặp nguy hiểm hay không. Nếu có thì mình tránh, và dĩ nhiên có nhiều cách tránh bất ổn định : tạo nên cánh L, tăng thêm bề dày trong một phần vách, tạo thêm moment ngàm, khử bỏ độ chuyển vị của noeud để giảm Lf (chiều dài dùng trong phép tính bất ổn định) v.v...

Ðề: Đặt thép cho các vách

Cám ơn Bác Thụ,
Nhưng em chưa học tiếng Pháp, bác có bản tiếng Anh thì hay quá . Dùng các công thức theo Sức bền VL để kiểm tra ổn định cục bộ cho vách BTCT tương tự như kiểm tra ổn định cục bộ của bản cánh trong kết cấu thép phải không bác.

Ðề: Đặt thép cho các vách

Local buckling đúng là sự không ổn định cục bộ.
Eurocode không có nói về việc này, các bạn cần dùng môn Sức bền vật liệu, và dùng những phép tính gần đúng là đủ rồi.
Tôi xin gởi cho các bạn 3 trang về Eurocode, các bạn sẽ thấy là rất đơn giản, nhưng những references nhức đầu lắm :

Ðề: Đặt thép cho các vách

Gửi bác Nguyễn Văn Thụ

Khái niệm "local buckling (voilement)" có phải là kiểm tra ổn định cục bộ tấm vách BTCT chịu uốn dọc không, nếu bác có tiêu chuẩn (Eurocode), công thức tính toán kiểm tra cụ thể đề nghị bác post lên cho anh em biết với. Cám ơn bác nhiều.

Ðề: Đặt thép cho các vách

Hello Dokuvi,

Xin loi truoc la minh phai viet tieng Anh de tra loi cho ban vi tu ngu ky thuat tieng Viet minh khong duoc ranh cho lam. Neu co gi khong ro rang, xin tu nhien hoi.

If the building is designed per ACI, UBC97/CBC2000/IBC codes, following are my recommendations for your shear wall design:

1. Load combinations: use basic load combinations for strength design, section 1612.2 of UBC97. Please note that factor 1.1 for concrete and masonry per 1612.2.1.2 is no longer valid. When load combinations involved seismic or wind loads, remember to alternate directions of loadings in the load combinations (change from + to - , or vice versa).
2. Orthogonal effects must be considered. This could be done by SRSS or using 30% of lateral loads from orthogonal direction:
a. SRSS: E = ((Ex)^2 + (Ey)^2)^0.5 or
b. 30% orthogonal direction loads: E = +-Ex +- 0.3*Ey or E = +-0.3*Ex +-Ey
where Ex , Ey are seismic loads in X and Y-directions.
3. Dynamic response spectrum analysis should be used for seismic design. Static procedure should only be used to get the base shear, and to compare with dynamic story shears to check if anything going “weird” with the dynamic response model. Base shear per dynamic response spectrum should be scaled down to 100%, 90% or 80% of static base shear depending on regularities of the building, soil type, and types of response spectrums being used (code recommended response spectrum per UBC97 page 2-38 or site specific response spectrum which is developed by Geotechnical Engineer for the actual soil condition of the site).
4. *****ed sections of concrete elements must be specified. Framed beams, columns and shear walls, each type will have different effective section. Different people has different point of view about this. Code is not clear here, but typically, for beam & wall Ieff = 0.5*Ig, column Ieff = 0.7*Ig (ref.: UBC97 section 1910.11.1). In Etabs, this can be done by specifying the stiffness modification factors in slab/wall define sections.
5. P-delta must also be considered, especially, for high rise buildings.
6. For procedure of design shear wall under seismic loads, please read UBC97 1921.6. This design section can be used for wind design also even though it is conservative (in my own opinion).
7. For actual design of shear wall, following are some basic tips:
Assuming rectangular shear wall for discussion purposes
a. Place more heavy vertical rebars at ends of walls (chord bars, wall boundary elements). By doing this, the flexural capacity of the shear wall increase due to largest possible moment arms.
b. Keep nominal vertical rebars in the web (between the boundary elements) as minimum per code. Per UBC97, section 1921.6.2.1: As,min = 0.0025*twall*L. These “web” bars, together with chords bars are contributed to flexural capacity of the wall.
c. Horizontal bars & concrete will resist factored shear due to lateral loads (either wind or seismic loads). Use rebar size so that it can be spaced as far as possible. Typical at 6” to 16” depending on shear demand. Also, do not use “big” horizontal rebars, since the required development length Ld of these rebars are very long that they may be longer than the boundary element length then these bars must be terminated with 90-degree hooks at ends. Also the horizontal bar must also satisfy the minimum required area of As, min = 0.0025*twall*L.
d. Also boundary element requirement must be checked. The idea behind this is that: if a wall is under a lot of compression, (as results of combined axial dead, live loads & the overturning from lateral loads) & if its compressive strains, ec > 0.003, then special confinement of closely spaced ties must be provided in that area to ensure ductile behavior of the wall.
e. If axial load Pu on the wall due to combined loads is too high, then wall can not be considered as shear wall, i.e., wall must not be included in the lateral analysis model. (Ref: UBC97 1921.6.6.3).
f. Hmmm…. If we keep talking about shear wall design procedure, it may take another day to write up…. So please read the recommended chapters above.
g. Let’s go back to your SAP model with the assumption of rectangular wall. Internal stresses should not be used for your design but rather resultant forces at each level should be obtained: axial Pu, in-plane moment Mu (for rectangular wall only. For L- , T- , U-shaped walls, bi-axial bendings M22 & M33 must be considered), and in-plane shear Vu (again for rectangular wall only. For L- , T- , U-shaped walls, bi-axial shear V22 & V33 must be considered). From this set of resultant forces, shear design should be per 1921.6.5. Under combined axial & bending, rectangular shear wall is considered as “long, rectangular” column taking combined axial and bending forces. To design a column under combined axial and bending, a (Phi*Pn, Phi*Mn) or nomial Axial-Bending diagram of the section should be created and if all the points (Pu, Mu) from all load combinations fall within the envelop of the P-M curve then it satisfied the required strength. Otherwise increase the thickness & rebars until strength requirements are satisfied.
h. As going up the wall, thickness of wall, vertical & horizontal rebars should be reduced as long as it meet both strength and serviceability (for economical reasons).
i. Story drift (displacement/serviceability check) must also be satisfied. Refer to UBC97 1630.9 & 1630.10 for definition of drift & its limitation check.
j. Also, for walls with openings, the coupling beams connecting the walls on both sides of door openings will need special attention. UBC97 section 1921.6.10 does have specific design procedure & detailing requirements for this special element. This will be presented in another discussion if anyone interested in it & request it.
k. Also, if the building lateral design is governed by seismic loads, other important issues must also be checked: redundancy factor Rho (UBC97 1630.1.1), Horizontal torsional amplification factor Ax (UBC 97 1630.7), beam supporting vertically discontinued frame elements and diaphragm/collector designs.
I know that this is a long and somewhat disorganized discussion due to the limited time I have in writing this discussion. If something is unclear, I am more than happy to discuss with you.

Ca?m o*n.