Thông báo

Collapse
No announcement yet.

Tính toán và thi công cọc Vữa Ximang

Collapse
X
 
  • Lọc
  • Giờ
  • Show
Clear All
new posts

  • Tính toán và thi công cọc Vữa Ximang

    Có bác nào biết về cọc Vữa ximang thì giải thích giùm cho em cách tính toán và cách thiết với được không ạ? Em xin cảm ơn nhiều !

  • #2
    Ðề: Tính toán và thi công cọc Vữa Ximang

    ________________________________________
    Xử lý nền đất yếu bằng phương pháp cọc đất - xi măng kết hợp gia tải nén trước



    Khi xây dựng các công trình có tải trọng lớn trền nền đất yếu cần phải có các biện pháp xử lý đất nền bên dưới móng công trình, nhất là những khu vực có tầng đất yếu khá dày như vùng Nhà Bè, Bình Chánh, Thanh Đa ở thành phố Hồ Chí Minh và một số tỉnh ở đồng bằng sông Cửu Long. Có rất nhiều biện pháp xử lý nền đất yếu, ở đây xin giới thiệu phương pháp xử lý nền đất yếu bằng cọc đất - xi măng kết hợp với việc gia tải nén trước. Phương pháp này tuy không mới trên thế giới nhưng ít được sử dụng ở khu vực thành phố Hồ Chí Minh và một số tỉnh ở đồng bằng sông Cửu Long.

    I. Sơ đồ về thiết kế móng xi lô

    Tại Nhà Bè, các xi lô có đường kính 32.2m, cao 14m, chứa 10.000 m3
    Tại Trà Nóc, các xi lô có đường kính 34.0m, cao 14m, chứa 12.500 m3




    Các cọc được bố trí như sau: từ tâm ra 12.5 m bố trí xen kẽ cọc 7m và 20m theo lưới ô vuông với khoảng cách giữa các tim cọc là từ 75-115 cm. Từ 12,5 m ra đến hết đường kính của móng được bố trí cọc 10m và 20 m xen kẽ theo dạng rẻ quạt với khoảng cách giữa các tim cọc là 50 cm.


    Toàn bộ khối móng được thiết kế và tính toán cho lún S = S1 + S2 < 50 cm trong 15 năm. Theo các nhà thiết kế tính toán lún tức thời sẽ kết thúc ngay khi thử tải bằng nước là 5.7 cm và độ lún phần dưới khối móng là 40.6 cm. Tải trọng làm việc của móng khi đưa vào sử dụng tại Nhà Bè là 1.3 kg/cm2, tại Trà Nóc là 1.5 kg/cm2.

    II. Tính chất cơ lý của đất nền

    Khu vực Nhà Bè
    Lớp 1: Đất đắp có bề dày 0.8 - 1.2 m - sẽ bóc bỏ khi xây dựng
    Lớp 2: Bùn sét trạng thái chảy có bề dày từ 27-28m, đây là lớp đất được xử lý để làm móng cho xi lô
    Lớp 3: Than bùn đang phân huỷ màu xám nâu, dày từ 1 - 1.8 m
    Các lớp bên dưới gồm sét và cát có sức chịu tải lớn không cần xử lý

    Khu vực Trà Nóc
    Lớp 1: Đất đắp có bề dày 1.0 - 1.1 m - sẽ bóc bỏ khi xây dựng
    Lớp 2: Sét màu xám nâu, xám đen trạng thái dẻo cứng, bề dày 0.6 m
    Lớp 3: Bùn sét trạng thái chảy có bề dày từ 10.8 - 13.0 m, đây là lớp đất được xử lý để làm móng cho xi lô
    Lớp 4: Bùn sét xen kẹp cát, dày từ 16.0 - 16.9, đây là lớp đất được xử lý để làm móng cho xi lô.
    Các lớp bên dưới gồm sét và cát có sức chịu tải lớn không cần xử lý

    III. Chất lượng cọc đất - xi măng

    Trong quá trình khảo sát, đã lấy mẫu đất ở độ sâu từ 0 - 25 m để làm thí nghiệm thiết kế Mac cho cọc với hàm lượng xi măng thay đổi khác nhau và chọn ra tỷ lệ xi măng và đất tích hợp như sau:


    Hình 3a: Sau 14 ngày cường độ đạt 8.41 kG /cm2
    Hình 3b: Sau 28 ngày cường độ đạt 8.67 kg/cm2

    Các thí nghiệm trên cọc thử ngay tại hiện trường bằng phương pháp xuyên cắt tiêu chuẩn (SCPT) đều cho kết thúc kết quả sau 22 ngày và 27 ngày.
    Về chất lượng cọc xi măng là rất tốt, chứng tỏ đất trong cọc đã được gia cố tốt, đủ khả năng làm móng cho các kết cấu có tải trọng lớn được xây dựng bên trên.

    IV. Cơ sở lý thuyết tính toán

    - Kiểm tra sức chịu tải của lớp đất yếu cần được xử lý bằng công thức:

    Rn = 1 (0.5DγNγ + γHNq + CNc)
    FS

    Trong đó: γ - Dung trọng tự nhiên của lớp đất
    Rn: Cường độ chịu tải của đất nền
    D- đường kính móng
    C - lực dính của đất nền
    H - chiều dày tầng đất yếu
    FS - Hệ số an toàn (lấy FS = 2)
    Nγ, Nq, Nc – Thông số sức chịu tải phụ thuộc vào góc ma sát trong của đất nền
    - Kiểm tra cường độ chịu tải của cọc đất xi măng sau khi được gia cố:

    Rc = 2τc + 3σh

    Với: Rc: Cường độ chịu tải của cọc
    τc : cường độ kháng cắt của cọc dự kiến là 17.5 Tấn/m2
    σh: Giá trị ứng suất ngang tác dụng lên thành cọc (thí nghiệm nén ngang)
    - Cường độ chịu tải của toàn khối móng được gia cố:


    Rn = 1 (0.5DγNγ + γHNq + CNc)
    FS

    Trong đó: γ - Dung trọng tự nhiên của lớp đất
    Rn: Cường độ chịu tải của đất nền
    D- đường kính móng
    C - lực dính của đất nền
    H - chiều dày tầng đất yếu cần xử lý (H= 20m và H = 25m)
    FS - Hệ số an toàn (lấy FS = 2)
    Nγ, Nq, Nc – Thông số sức chịu tải phụ thuộc vào góc ma sát trong của đất nền
    Các kết quả sau khi tính toán được ghi trong bảng 2 dưới đây:

    Bảng 2: So sánh ứng suất tác dụng và cường độ chịu tải của đất nền và cọc

    Ứng suất tác dụng (tấn/m2) Cường độ chịu tải (tấn/m2)
    Phần đất 1.006 2.1
    Phần cọc đất - xi măng 26.36 37.19

    IV. Quá trình thực hiện

    Phương pháp xử lý bằng cọc đất - xi măng khá đơn giản: bao gồm một máy khoan với hệ thống lưới có đường kính thay đổi tuỳ thuộc theo đường kính cột được thiết kế và các xi lô chứa xi măng có gắn máy bơm nén với áp lực lên tới 12 kg/cm2. Các máy khoan của Thuỵ Điển và Trung Quốc có khả năng khoan sâu đạt đến 35 m và tự động điều chỉnh định vị cần khoan luôn thẳng đứng. Trong quá trình khoan lưỡi được thiết kế để trộn đầu đất và xi măng, xi măng khô được phun định lượng liên tục và trộn đều tạo thành những cọc đất - xi măng đường kính 60 cm. Thời gian khoan cho một bồn có đường kính 34 m từ 45 - 60 ngày.
    Sau khi khoan xong toàn bộ diện tích móng, các cọc đất được đào hở đầu cột và làm bằng phẳng. Vải địa kỹ thuật được trải lên trên để phân bố tải trọng đều cho móng. Xây dựng các mốc chuẩn và các mốc đo theo dõi lún.
    Quá trình tiếp theo là chất tải. Việc chất tải nén trước và theo dõi lún tuân thủ theo quy trình quy phạm tiêu chuẩn xây dựng của Việt Nam.
    Phương pháp gia tải nén trước nhằm các mục đích:
    - Tăng cường sức chịu tải của đất nền và khối móng
    - Tăng nhanh quá trình cố kết của đất nền và toàn bộ khối móng có độ lún ổn định trong thời gian ngắn.

    VI. Gia tải nén trước

    Giai đoạn 1: Chất tải thử ở tâm móng với đường kính 12m, chiều cao tải 7.8 m tương đương với tải trọng 14.04 tấn/m2 vượt khoảng 8% so thiết kế. Bố trí 5 điểm đo theo dỗi lún, độ lún trung bình 57.4 cm. Độ lún vượt so với tính toán của thiết kế. Do đó phải thực hiện chất tải giai đoạn 2.
    Giai đoạn 2: Chất tải toàn bộ diện tích móng với chiều cao tải 7.8 m. Bố trí 13 mốc đo theo dõi lún. Kết uqả sau thời gian chất tải và theo dõi độ lún kéo dài 4 tháng, độ lún trung bình của toàn khối móng là 103.65 cm. Đến khi kết thúc theo dõi lún thì tốc độ lún giảm xuống còn 1.9 mm/ngày đêm.

    VII. Nhận xét và khả năng áp dụng

    Việc thiết kế móng mềm trên các khu vực đất yếu cho các công trình lớn cho phép chuyển vị lún lâu dài cần phải kết hợp phương pháp xử lý móng bằng cọc đất - xi măng với chất tải nén trước.
    Về hiệu quả kinh tế: nếu sử dụng phương pháp cọc bê tông ép hoặc cọc khoan nhồi thì rất tốn kém do tầng đất yếu bên trên dày gần 30m. Sử dụng phương pháp cọc- đất xi măng tiết kiệm cho môi xmóng xi lô khoảng 600 triệu đồng.
    Phương pháp xử lý đất yếu bằng cọc đất - xi măng sử dụng cho đất yếu có kết hợp gia tải nén trước là phù hợp và nhất là trong đất yếu có xen kẹp các lớp cát mịn như kh uvực Tra Nóc. Tuy nhiên cần phải theo dõi và nghiên cứu để đưa ra phương pháp tính toán hợp lý trong thiết kế.

    Ghi chú


    • #3
      Ðề: Tính toán và thi công cọc Vữa Ximang

      Bạn có thể xem thêm bài:
      Cọc xi măng đất
      Tại:
      (Bách khoa toàn thư mở kết cấu công trình xây dựng)

      Ghi chú


      • #4
        Ðề: Tính toán và thi công cọc Vữa Ximang

        Nguyên văn bởi dangdang View Post
        ________________________________________
        Xử lý nền đất yếu bằng phương pháp cọc đất - xi măng kết hợp gia tải nén trước



        Khi xây dựng các công trình có tải trọng lớn trền nền đất yếu cần phải có các biện pháp xử lý đất nền bên dưới móng công trình, nhất là những khu vực có tầng đất yếu khá dày như vùng Nhà Bè, Bình Chánh, Thanh Đa ở thành phố Hồ Chí Minh và một số tỉnh ở đồng bằng sông Cửu Long. Có rất nhiều biện pháp xử lý nền đất yếu, ở đây xin giới thiệu phương pháp xử lý nền đất yếu bằng cọc đất - xi măng kết hợp với việc gia tải nén trước. Phương pháp này tuy không mới trên thế giới nhưng ít được sử dụng ở khu vực thành phố Hồ Chí Minh và một số tỉnh ở đồng bằng sông Cửu Long.

        I. Sơ đồ về thiết kế móng xi lô

        Tại Nhà Bè, các xi lô có đường kính 32.2m, cao 14m, chứa 10.000 m3
        Tại Trà Nóc, các xi lô có đường kính 34.0m, cao 14m, chứa 12.500 m3




        Các cọc được bố trí như sau: từ tâm ra 12.5 m bố trí xen kẽ cọc 7m và 20m theo lưới ô vuông với khoảng cách giữa các tim cọc là từ 75-115 cm. Từ 12,5 m ra đến hết đường kính của móng được bố trí cọc 10m và 20 m xen kẽ theo dạng rẻ quạt với khoảng cách giữa các tim cọc là 50 cm.


        Toàn bộ khối móng được thiết kế và tính toán cho lún S = S1 + S2 < 50 cm trong 15 năm. Theo các nhà thiết kế tính toán lún tức thời sẽ kết thúc ngay khi thử tải bằng nước là 5.7 cm và độ lún phần dưới khối móng là 40.6 cm. Tải trọng làm việc của móng khi đưa vào sử dụng tại Nhà Bè là 1.3 kg/cm2, tại Trà Nóc là 1.5 kg/cm2.

        II. Tính chất cơ lý của đất nền

        Khu vực Nhà Bè
        Lớp 1: Đất đắp có bề dày 0.8 - 1.2 m - sẽ bóc bỏ khi xây dựng
        Lớp 2: Bùn sét trạng thái chảy có bề dày từ 27-28m, đây là lớp đất được xử lý để làm móng cho xi lô
        Lớp 3: Than bùn đang phân huỷ màu xám nâu, dày từ 1 - 1.8 m
        Các lớp bên dưới gồm sét và cát có sức chịu tải lớn không cần xử lý

        Khu vực Trà Nóc
        Lớp 1: Đất đắp có bề dày 1.0 - 1.1 m - sẽ bóc bỏ khi xây dựng
        Lớp 2: Sét màu xám nâu, xám đen trạng thái dẻo cứng, bề dày 0.6 m
        Lớp 3: Bùn sét trạng thái chảy có bề dày từ 10.8 - 13.0 m, đây là lớp đất được xử lý để làm móng cho xi lô
        Lớp 4: Bùn sét xen kẹp cát, dày từ 16.0 - 16.9, đây là lớp đất được xử lý để làm móng cho xi lô.
        Các lớp bên dưới gồm sét và cát có sức chịu tải lớn không cần xử lý

        III. Chất lượng cọc đất - xi măng

        Trong quá trình khảo sát, đã lấy mẫu đất ở độ sâu từ 0 - 25 m để làm thí nghiệm thiết kế Mac cho cọc với hàm lượng xi măng thay đổi khác nhau và chọn ra tỷ lệ xi măng và đất tích hợp như sau:


        Hình 3a: Sau 14 ngày cường độ đạt 8.41 kG /cm2
        Hình 3b: Sau 28 ngày cường độ đạt 8.67 kg/cm2

        Các thí nghiệm trên cọc thử ngay tại hiện trường bằng phương pháp xuyên cắt tiêu chuẩn (SCPT) đều cho kết thúc kết quả sau 22 ngày và 27 ngày.
        Về chất lượng cọc xi măng là rất tốt, chứng tỏ đất trong cọc đã được gia cố tốt, đủ khả năng làm móng cho các kết cấu có tải trọng lớn được xây dựng bên trên.

        IV. Cơ sở lý thuyết tính toán

        - Kiểm tra sức chịu tải của lớp đất yếu cần được xử lý bằng công thức:

        Rn = 1 (0.5DγNγ + γHNq + CNc)
        FS

        Trong đó: γ - Dung trọng tự nhiên của lớp đất
        Rn: Cường độ chịu tải của đất nền
        D- đường kính móng
        C - lực dính của đất nền
        H - chiều dày tầng đất yếu
        FS - Hệ số an toàn (lấy FS = 2)
        Nγ, Nq, Nc – Thông số sức chịu tải phụ thuộc vào góc ma sát trong của đất nền
        - Kiểm tra cường độ chịu tải của cọc đất xi măng sau khi được gia cố:

        Rc = 2τc + 3σh

        Với: Rc: Cường độ chịu tải của cọc
        τc : cường độ kháng cắt của cọc dự kiến là 17.5 Tấn/m2
        σh: Giá trị ứng suất ngang tác dụng lên thành cọc (thí nghiệm nén ngang)
        - Cường độ chịu tải của toàn khối móng được gia cố:


        Rn = 1 (0.5DγNγ + γHNq + CNc)
        FS

        Trong đó: γ - Dung trọng tự nhiên của lớp đất
        Rn: Cường độ chịu tải của đất nền
        D- đường kính móng
        C - lực dính của đất nền
        H - chiều dày tầng đất yếu cần xử lý (H= 20m và H = 25m)
        FS - Hệ số an toàn (lấy FS = 2)
        Nγ, Nq, Nc – Thông số sức chịu tải phụ thuộc vào góc ma sát trong của đất nền
        Các kết quả sau khi tính toán được ghi trong bảng 2 dưới đây:

        Bảng 2: So sánh ứng suất tác dụng và cường độ chịu tải của đất nền và cọc

        Ứng suất tác dụng (tấn/m2) Cường độ chịu tải (tấn/m2)
        Phần đất 1.006 2.1
        Phần cọc đất - xi măng 26.36 37.19

        IV. Quá trình thực hiện

        Phương pháp xử lý bằng cọc đất - xi măng khá đơn giản: bao gồm một máy khoan với hệ thống lưới có đường kính thay đổi tuỳ thuộc theo đường kính cột được thiết kế và các xi lô chứa xi măng có gắn máy bơm nén với áp lực lên tới 12 kg/cm2. Các máy khoan của Thuỵ Điển và Trung Quốc có khả năng khoan sâu đạt đến 35 m và tự động điều chỉnh định vị cần khoan luôn thẳng đứng. Trong quá trình khoan lưỡi được thiết kế để trộn đầu đất và xi măng, xi măng khô được phun định lượng liên tục và trộn đều tạo thành những cọc đất - xi măng đường kính 60 cm. Thời gian khoan cho một bồn có đường kính 34 m từ 45 - 60 ngày.
        Sau khi khoan xong toàn bộ diện tích móng, các cọc đất được đào hở đầu cột và làm bằng phẳng. Vải địa kỹ thuật được trải lên trên để phân bố tải trọng đều cho móng. Xây dựng các mốc chuẩn và các mốc đo theo dõi lún.
        Quá trình tiếp theo là chất tải. Việc chất tải nén trước và theo dõi lún tuân thủ theo quy trình quy phạm tiêu chuẩn xây dựng của Việt Nam.
        Phương pháp gia tải nén trước nhằm các mục đích:
        - Tăng cường sức chịu tải của đất nền và khối móng
        - Tăng nhanh quá trình cố kết của đất nền và toàn bộ khối móng có độ lún ổn định trong thời gian ngắn.

        VI. Gia tải nén trước

        Giai đoạn 1: Chất tải thử ở tâm móng với đường kính 12m, chiều cao tải 7.8 m tương đương với tải trọng 14.04 tấn/m2 vượt khoảng 8% so thiết kế. Bố trí 5 điểm đo theo dỗi lún, độ lún trung bình 57.4 cm. Độ lún vượt so với tính toán của thiết kế. Do đó phải thực hiện chất tải giai đoạn 2.
        Giai đoạn 2: Chất tải toàn bộ diện tích móng với chiều cao tải 7.8 m. Bố trí 13 mốc đo theo dõi lún. Kết uqả sau thời gian chất tải và theo dõi độ lún kéo dài 4 tháng, độ lún trung bình của toàn khối móng là 103.65 cm. Đến khi kết thúc theo dõi lún thì tốc độ lún giảm xuống còn 1.9 mm/ngày đêm.

        VII. Nhận xét và khả năng áp dụng

        Việc thiết kế móng mềm trên các khu vực đất yếu cho các công trình lớn cho phép chuyển vị lún lâu dài cần phải kết hợp phương pháp xử lý móng bằng cọc đất - xi măng với chất tải nén trước.
        Về hiệu quả kinh tế: nếu sử dụng phương pháp cọc bê tông ép hoặc cọc khoan nhồi thì rất tốn kém do tầng đất yếu bên trên dày gần 30m. Sử dụng phương pháp cọc- đất xi măng tiết kiệm cho môi xmóng xi lô khoảng 600 triệu đồng.
        Phương pháp xử lý đất yếu bằng cọc đất - xi măng sử dụng cho đất yếu có kết hợp gia tải nén trước là phù hợp và nhất là trong đất yếu có xen kẹp các lớp cát mịn như kh uvực Tra Nóc. Tuy nhiên cần phải theo dõi và nghiên cứu để đưa ra phương pháp tính toán hợp lý trong thiết kế.
        Không biết pác có nhầm gia tải với thử tải không nhẩy !!!!!!???? Theo tôi được biết thì với cọc đất ximăng thì không có chuyện gia tải nữa. Vì sao? Vì đã dùng cọc đất ximăng là người ta không muốn gia tải thì mới dùng để rút ngắn thời gian thi công.

        Chỉ dùng gia tải trước (surcharge - preloading) khi được dùng với vertical drain thôi pác ạh. Cái này rẻ hơn deep mixing column nhưng lại cần thời gian lưu tải từ 3-6 tháng tùy theo tải trọng surcharge. Theo tôi nghĩ nếu bạn gia tải đến 4 tháng thì dùng vertical drain hợp lí hơn.

        Bài toán kinh tế không chỉ tính vật liệu không thôi mà còn nhiều yếu tố khác nữa, như công nghệ thi công, tiến độ, .....Theo tôi thấy thì với tải trọng yêu cầu chỉ 1.5kg/cm2 mà lại dùng deep mixing column mà lại còn gia tải nữa thì hơi bị phí nhẩy .

        Theo tôi biết thì Nhật họ cũng chẳng gia tải . Cần phân biệt hai kiểu gia cố floating column và tip reistance column .

        nc. oanh
        Last edited by nguyencongoanh; 31-05-2009, 10:10 AM.
        nc. oanh

        Safety begins with team work

        Ghi chú


        • #5
          Ðề: Tính toán và thi công cọc Vữa Ximang

          Thấy bác Oanh trả lời toát lên con người am hiểu về địa kỹ thuật xây dựng, bác đúng là bậc thầy vừa am hiểu lý thuyết vừa kinh nghiệm thực tế cao. Là học viên cao học K12 Bác thật sự xứng đáng kế tục sự nghiệp địa kỹ thuật nền móng ĐHBK.
          Last edited by plaxis2008; 04-07-2009, 02:43 PM.

          Ghi chú

          antalya escort
          istanbul escort maltepe escort
          wwwxxx nxxxn indo xxx girl xxx video xxx japan
          antalya escort bayan
          gaziantep escort gaziantep escort
          pinbahis pinbahis dizitune.com
          ankara escort
          bostanci escort pendik escort
          ankara escort
          replica watches
          Working...
          X